烟道风门在烟道中用于调节介质流量（如：一、二次风比例），烟气流量（再循环烟气管道）、磨煤机通风量和热风温度等。风门可使系统某一管路介质全部流通/截断或介质流量随控制而变化。对于直径较小的风门，它具有截流及调节介质流量两个功能，对于直径很大的风门，其线性可调性不太明显，主要应用它的截流功能。烟道风门正是通过这样的原理，在每个角落里起着非常重要的作用。长期以来，我公司所使用的烟道风门为较大型矩形风门，铸造方风门及钢制方风门两种。用于电厂锅炉烟风道系统中调节工质流量或直接截断工质流动，在系统中可起到调节及隔断双重作用。 

　　方风门采用原电力部74典道标准，叶片为铸造结构，故具有高温时无变形挠曲，不会产生开关不灵，驱动不足等故障；钢制方风门系方风门的改进型，是我公司吸收国外先进技术设计制作的新型产品，由于铸造型风门存在密封性差，叶片两端轴承很难保证同心，驱动力矩过大等原因，故可用钢制风门代替它。钢制风门的轴承采用球面万向型、密封件为可调节薄片型，故具有较小的驱动力矩及密封性高等特点。 

　　风门规格中尺寸为管道外部截面尺寸，叶片长度L方向为水平面内尺寸，相邻叶片平行启闭。方风门有单轴、双轴、三轴、四轴和五轴等五种型式，规格有300*400~2000*2400等66种。 风门的位置允许水平布置和垂直布置，使用介质温度不得超过400度。方风门主轴前轴承的轴承颈上，供装设蜗轮箱用。风门本体装设有保证挡板开时挡钉。 

　　烟道风门靠机械力传动来保证。机械力由烟风道的流量压力温度以及轴承和连杆的结构来确定。确定驱动力时需考虑转动力矩的作用，只有克服这一力矩才能使挡板调节时转动自如。风门靠机械力传动工作，在使用过程中产生了诸多麻烦与不便，通过长期的使用和总结经验，将其归纳下来，主要有以下两点 

　　这种风门在使用过程中靠摇臂传递力量，但是在传递过程中往往由于风力作用，阻力较大，导致摇臂与轴滑脱，力的传递失效，从而使风叶无法开启或关闭。这在使用过程中造成了很多麻烦，不能有效的在烟道进行排除。 

　　这种风门比较特殊，安装位置一般在2米以上高空，风门出现问题时无法快速及时的处理，检修也相当困难。 

　　现在各大铝冶炼行业中对于这种故障的处理往往是将轴与摇臂焊死，焊死后才能可靠传递力，将风门打开或关闭。但焊死以后的风门轴与轴承配合的位置出现问题就没办法检修，只能将风门拆除，这样工作量大而繁琐。 

　　面对上述问题的困扰，为了避免这一现象，我们尝试了很多方法来解决，但最终能实现的就是利用机械中结构的形状来解决问题，也就是将风叶轴与摇臂接触的部位由圆接触改为方接触，这样传递力就比较可靠，可以有效的传递，使风叶正常开启和关闭，而且维修起来相对比较简单。同时也可以大大节省设备检修时间，提高检修效率。下图即为风门改造前后的配合方式 

　　有了成功的例子后，我们统计了公司烟道风门的数量。我公司共有八台排烟道风门，我们对所配的八个风门均做了改动，改完后使用效果良好，没有出现过风门开闭困难现象。经过改造后的风门，不仅在发电厂风道、烟道中有效做截流或调节介质流量用，而且在其它行业中的风道、烟道。改造后的风门可使系统某一管路介质有效的全部流通/截断或介质流量随控制而变化.最终从根本上解决了烟道风门在使用过程中遇到的难题，同时也延长了风门的使用寿命，为公司节约了成本。 

　　风门改造的成功，也带给我们更多的精神动力。我们决心通过自身管理的不断加强，通过全体员工的共同努力，为公司创造更多的价值！质量是企业的生命，我公司得以继承发展，并赋于新的含义，落实到每一件小事，精益求精，优质高效，这才是对公司的的最好保障。 

　 烟气系统管网 

　　引增合一改造后，新引风机设计全压（热态情况下）基本在8000Pa～10000Pa（甚至更高），与此对应风机进口压力一般在5500Pa～6500Pa左右；出口压力一般在1800Pa～4500Pa左右。按照设计规定，燃煤机组烟风系统设计承压为：-6000Pa～+6000Pa。若环保改造完成后，引风机进口压力小于6000Pa的，炉膛至除尘器出口之间管网强度能够满足要求，无需加固处理；若大于6000Pa的，则主要需要校核除尘器管道设计承压情况。 

脱硫系统 

　　按照设计规定要求，脱硫系统管道承压均按照-2000Pa～+2000Pa来进行设计。若脱硫系统无GGH设备且不进行其他改造，即使引、增合一改造后，脱硫系统管网承压均能满足运行要求，基本无安全隐患。但就目前燃煤机组而言，在考虑湿式除尘器、脱硫增容提效改造等情况下，脱硫系统总阻力均大于2000Pa。故，引增合一改造完成后，引风机出口压力由原来的微正/负压变化为+2000Pa，甚至以上。因此，在引增合一改造时，引风机出口至脱硫系统入口之间的烟道一般均需进行加固改造。 

　　3 混凝土烟道加固方案讨论 

　　3.1 加固方案 

　　对于混凝土烟道的加固，一般有以下三种方案。 

　　方案一：将原混凝土烟道顶部拆除，侧面及底部保留。重新设计钢烟道，新设钢烟道放置于原有烟道底部上。由于增加的纲烟道较重，其梁柱需加固。 

　　方案二：采用粘结钢板和增加烟道侧壁截面进行加固。四周用扁钢包十字箍，部分梁柱加固，并对混凝土烟道侧壁采用加大截面办法加固，外包钢筋混凝土。 

　　方案三：采用碳纤维布加固法加固进行加固。 

　　3.2 加固方案比较 

　　方案1的优缺点为：钢结构烟道具有密闭性好，施工制作方便等优点；但造价高，拆除原混凝土烟道工程量大，整体施工工期较长。 

　　方案2具有施工工期短、拆除工作量小、施工难度小、投资费用省等优点。 

　　方案3的自重轻，使用强度高，具有优良柔韧性，满足各种构件表面（桥梁、隧洞、板、梁、柱、通风桶、管道、墙体等），并具有抗碱性和抗化学腐蚀性，贮存期长；容许操作时间限长，抗高温、抗蠕变、耐磨损、且抗震性能良好。该方案的唯一不足是造价成本过高。 

　　4 混凝土烟道改造实例 

　　4.1 改造背景与必要性 

　　某电厂2台330MW燃煤机组为20世纪80年代投产机组，引风机至烟囱之间水平烟道为混凝土结构，设计承压为-2000Pa～+2000Pa。在机组增加脱硝装置、取消脱硫旁路烟道并实施引增合一改造中，通过前期试验测试及常年运行数据统计得出，改造完成后，在330MW工况时，引风机出口压力将达到4000Pa左右。 

　　此部分烟道原设计为钢筋混凝土箱型结构，箱型尺寸为5000mm X 9240mm，顶（底）板200mm厚，侧板250mm厚。混凝土强度等级为C25，受力钢筋为二级钢（φ16@100），经校核计算，此钢筋混凝土烟道不能满足4000Pa的压力，并且混凝土烟道有部分裂缝漏气。因此，必须对原烟道进行加固处理或更换为钢烟道。 

　　4.2 改造方案的确定 

　　考虑到工程现场实际情况、施工工期（本次停炉检修时间仅为35天）投资概算等因素，若采用方案一，经设计新烟道总长33938mm，计算耗钢量大约为80t，梁柱需加固。此方案工程造价高，拆除原混凝土烟道工程量大，整体施工工期长。若采用方案三，则投资过大。因此本工程确定采用对原钢筋混凝土烟道进行加固处理的方案。即采用粘结钢板和增加烟道侧壁截面进行加固。四周用扁钢-100X4@800包十字箍，部分梁柱加固，并对混凝土烟道侧壁采用加大截面法加固，外包80mm厚C35钢筋混凝土。 

　　4.3 具体实施方案 

　　混凝土烟道侧壁采用加大截面法加固，外包80mm厚C35钢筋混凝土，做法见图集《混凝土结构加固改造构造图（上册）》（06SG311-1-2-25）。 

　　在原烟道外壁混凝土结构处，凿去建筑面层及原混凝土结构钢筋保护层，使表面凹凸差≥4mm，然后用水冲干净。浇筑混凝土前涂刷混凝土界面剂一道，随涂随浇。混凝土界面剂选用P类I型，各性能要求详见《混凝土界面处理剂》（JC/T 907-2002）。所有新增混凝土与旧混凝土连接处植筋均采用A级植筋胶。 

　　4.4 改后效果 

　　机组引风机、增压风机二合一改造及烟道加固改造于2014年3月份完成。经近2年的运行表明，在风机出口压力常年维持在4000Pa左右的情况下，现有混凝土烟道未出现顶板、侧板、底板开裂和壁板表面脱落等现象，运行情况良好。 

混凝土烟道承压不足为例，根据电厂实际情况，对比分析不同加固方案。最终确定了施工工期短、投资费用低、可靠性高的烟道加固方案，实施后达到了设计目的。为电厂解决此类问题提供了典型、真实案例，所提出解决此类问题的方法和思路。具有实际的指导和参考意义。